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整流支板安裝在發(fā)動機渦輪后機匣承力支板上，燃氣在渦輪內(nèi)流動，高溫高壓的燃氣以一定的速度沿軸向進入渦輪后機匣，燃氣通過渦輪后進入混合器，與外界的空氣進行混合，再加力燃燒再次點燃做功。高溫高壓的燃氣通過渦輪后機匣整流支板進行導流，整流支板在交變載荷作用下工作，要掌握內(nèi)部動態(tài)，對其進行預測，確定有限元分析結果與實際工作情況的符合性。
內(nèi)護板與內(nèi)環(huán)接觸配合，通過鉚釘連接在一起；外護板與外環(huán)接觸配合，通過鉚釘與外環(huán)連接在一起；整流支板包在承力支板的外側，兩端分別于內(nèi)護板、外護板接觸配合，通過鉚釘聯(lián)接在一起。裝配模型為對稱結構，所以采用1/11模型建模，減少單元數(shù)量，以便提高運算速度。
采用四結點熱耦合四面體單元（C3D4T），線性位移、線性溫度，部件（外錐體）含有30672個單元，10396個結點，部件2含有21099個單元，7323個結點，部件3含有45782個單元，15100個結點，整個模型共有97553個單元、32819個結點。
整流支板、內(nèi)護板、外護板材料均為GH4708高溫合金鋼，主要受到熱載荷和氣動載荷，由于熱載荷，使整流支板承受著因溫度不均所產(chǎn)生的熱應力；由于氣動載荷，使補償切槽孔承受著擠壓力。考慮到整流支板主要起整流和隔熱的作用，分析對裂紋部位起主導作用的載荷是熱載荷。
啟動狀態(tài)，支板L/3處溫度為650℃,L/3處至內(nèi)環(huán)溫度梯度依次為580℃、510℃、440℃、370℃、300℃；由L/3處至外環(huán)溫度梯度依次為577℃、504℃、431℃、358℃、285℃、250℃。
起飛加力狀態(tài)，支板L/3處溫度為，支板L/3處至內(nèi)環(huán)溫度梯度為672℃、579℃、486℃、393℃、300℃，至外環(huán)溫度梯度為671℃、577℃、483℃、389℃、295℃、250℃。
戰(zhàn)斗狀態(tài)，支板L/3處溫度為750℃，L/3處至內(nèi)環(huán)溫度梯度為700℃、600℃、500℃、400℃、300℃，L/3處至外環(huán)溫度梯度為700℃、600℃、500℃、400℃、300℃、250℃。
分析計算的整體趨勢與實際情況相吻合，最大應力在靠近外環(huán)的切槽孔邊，靠近內(nèi)環(huán)的切槽孔邊也出現(xiàn)了較大的應力，切槽孔邊最大應力方向應沿著徑向。由于該結構的有限元模型較為復雜，網(wǎng)格質量對計算結果會產(chǎn)生一定的影響。實際工況下，結構產(chǎn)生的裂紋已進入塑性階段，除受熱載荷外，還受氣動載荷作用，在從啟動到停車的數(shù)十個循環(huán)中，隨著時間的延長，材料的塑變、蠕變、疲勞等因素，都對缺陷產(chǎn)生有影響。
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